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該系統(tǒng)建成投產(chǎn)以后,出現(xiàn)過(guò)洗苯塔洗油消耗量過(guò)大的情況,我們經(jīng)過(guò)認(rèn)真查找和分析,最終確定 該問(wèn)題產(chǎn)生的原因是由洗苯塔捕霧器捕集效果差造 成,因此我們對(duì)原有捕霧器進(jìn)行了改造,解決了洗油 油耗過(guò)大的問(wèn)題。
原因查找和分析
原因查找
洗苯塔洗油消耗量從系統(tǒng)投用以來(lái)一直比較正 常和穩(wěn)定,單噸輕苯的洗油消耗量為 45 kg,但自 2005 年 2 月開(kāi)始,洗苯塔洗油單噸耗量開(kāi)始逐漸增 大。表 1 是 2005 年 1~5 月油耗統(tǒng)計(jì)。
針對(duì)這種不正常的生產(chǎn)狀況,我們進(jìn)行了多方面 的調(diào)查分析,從工藝上排除了造成洗油消耗過(guò)大的可 能。最終在出廠凈煤氣管道冷凝液水封槽處,發(fā)現(xiàn)冷 凝液中夾帶大量洗油,而且冷凝液較理論排量值偏 大。油耗過(guò)大可能是洗油隨煤氣一起通過(guò)洗苯塔捕霧 器進(jìn)入凈煤氣管道,最終從冷凝液水封槽排出。
原因分析
原洗苯塔捕霧器(又稱氣液分離器),放置在 洗苯塔煤氣出口管前。該捕霧器采用壓模成型迷宮 超薄結(jié)構(gòu),高 1796 mm,寬 1490 mm,厚 238 mm,總 重 180.4 kg。其正面和側(cè)面為翅片式折板,煤氣沿兩 折板之間進(jìn)入煤氣管道。兩折板之間間隙為 25 mm,氣體通道分布均勻,煤氣阻力較小,但是洗油霧 滴也同樣易于通過(guò)。
一回收車間投產(chǎn)初期只處理 1 # 焦?fàn)t煤氣為 半負(fù)荷生產(chǎn),隨著 2 # 焦?fàn)t的投產(chǎn),煤氣發(fā)生量增加, 該系統(tǒng)逐漸轉(zhuǎn)入滿負(fù)荷生產(chǎn),洗苯塔內(nèi)煤氣流速達(dá) 15 m/s 以上,加大洗油夾帶量。
洗苯塔頂部安裝有帶壓噴頭(噴灑量 88 m 3 / h,剩余壓力 0.1 MPa,噴灑角度 120°),洗油經(jīng)過(guò)噴 頭在距第一層填料 1.212 m處進(jìn)行噴灑。由于帶壓 噴灑,霧化效果高于一般靜壓噴灑,霧化油滴也易于 隨煤氣進(jìn)入煤氣管道。
處理方案
根據(jù)查找和分析的情況,我們決定對(duì)洗苯塔捕 霧器進(jìn)行改造,以提高捕霧器的捕集效率,減少洗油 霧滴進(jìn)入凈煤氣管道。經(jīng)過(guò)對(duì)幾種材料的選擇后,決 定采用氣液過(guò)濾網(wǎng)代替原捕霧器迷宮式翅片式折 板,框架采用角鋼重新制作。
氣液過(guò)濾網(wǎng)技術(shù)參數(shù)如下:
型號(hào)與規(guī)格:32- 90;技術(shù)條件:GB1220- 84。
其中化學(xué)成分為:碳 0.15%,硅 1%,錳 2%,硫 0.03%,磷 0.035%,鎳 8.0%,鉻 16.8%,鈦 0.09%。
氣液過(guò)濾網(wǎng)機(jī)械性能:
抗拉強(qiáng)度:530 MPa;
屈服點(diǎn):206 MPa;
伸縮率:40%;
收縮率:60%;
硬度:178HRC;
電阻率:- 。
捕霧器改造處理過(guò)程
準(zhǔn)備工作
按照洗苯塔捕霧架圖紙內(nèi)容,重新制作新捕 霧器。捕霧器邊框采用∠50 角鋼(材質(zhì) Q235A)焊接 制作,考慮到焊接變形、制作誤差等因素可能導(dǎo)致捕 霧器安裝困難,邊框尺寸高度、寬度和厚度方向縮小 40 mm,安裝時(shí)采用木條塞緊固定。用 “16 圓鋼焊 接過(guò)濾網(wǎng)框架,在框架上均勻纏繞 10 層氣液過(guò)濾 網(wǎng),并裝入捕霧器邊框內(nèi),用扁鐵沿縱橫方向做拉筋 固定。
其他材料備件準(zhǔn)備,如制作方形連接法蘭一 件,斜度為 0.78 木楔六根,若干墊片、螺栓等。
捕霧器更換
安全措施落實(shí)到位。塔內(nèi)溫度適宜,檢修工 作開(kāi)始。
將原有捕霧器吊出,新捕霧器裝入,并用木 楔塞緊固定,認(rèn)真檢查安裝情況,同時(shí)對(duì)其他部件也 做詳細(xì)檢查。
確認(rèn)無(wú)誤后封閉人孔,洗苯塔按操作規(guī)程投 用,檢修結(jié)束。
捕霧器成功改造,解決了因捕集效果差而造成 洗苯塔洗油消耗增加的問(wèn)題。這不僅降低了車間生 產(chǎn)成本,緩解了公司洗油供應(yīng)的壓力,同時(shí)也大大減 少了凈煤氣管道冷凝液的排放,使用效果良好。
下一條標(biāo)題:不銹鋼氣液過(guò)濾網(wǎng)為何不生銹
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